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1.  挤出和退火工艺对AZ31镁合金组织和织构的影响  
   曲家惠  李四军  张正贵  王福  左良《中国有色金属学报》,2007年第17卷第3期
   研究了挤压比、挤压温度及电场退火对AZ31镁合金组织和织构的影响。结果表明:挤压比达到16时动态再结晶基本完成,挤压比为25时形成平均晶粒尺寸为7.3μm的均匀组织;随着挤压比由小到大,以{01^-10}面织构为代表的变形织构由增强到减弱;而{02^-21}、{12^-3^-1}面的再结晶织构由弱到强;提高挤压温度,有利于合金元素扩散和动态再结晶,阻碍低温析出物Mg17Al12和MnAl的不连续析出,组织趋于均匀,织构组分由低温变形的{01^-10}面织构向高温变形的{06^-61}面织构转变;电场退火推迟了再结晶进程因而抑制再结晶晶粒长大,增加了退火织构的漫散度。    

2.  AZ31镁合金的织构对其力学性能的影响  
   唐伟琴  张少睿  范晓慧  李大永  彭颖红《中国有色金属学报》,2010年第20卷第3期
   利用电子背散射衍射(EBSD)取向成像技术,分析AZ31镁合金热挤压棒材和轧制薄板的织构特点;对具有不同初始织构的镁合金棒材和薄板进行力学性能分析,并从织构角度分析棒材的拉压不对称性和薄板的力学各向异性.结果表明:挤压镁合金棒材具有主要以(0001)基面平行于挤压方向的基面纤维织构,存在严重的拉压不对称性,其原因在于压缩时的主要变形方式为{10(-1)2}<10(-1)1>孪生;热轧镁合金薄板具有主要以(0001)基面平行于轧面的强板织构,具有显著的力学性能各向异性,其原因在于拉伸时不同方向的基面滑移Schmid因子不同.    

3.  AZ31镁合金挤压薄板织构及力学各向异性  
   余琨  芮守泰  王日初  彭超群  薛新颖《中国有色金属学报》,2008年第18卷第12期
   研究AZ31镁合金挤压薄板的显微组织、织构及室温下板面内各不同方向的力学性能。织构分析表明,挤压薄板主要有{0002}<1-010>和{10-10}<11-20>2种织构组分。拉伸测试结果显示,沿挤压方向屈服强度最高,达到200.4MPa,这是由于这种取向基面滑移和{1-012}锥面孪生均不能开动,发生织构强化的结果;与挤压方向呈45°方向伸长率最高达19.0%,这是由于具有{10-10}<11-20>织构组分晶粒的基面滑移开动;与挤压方向呈90°方向屈服强度最低仅为挤压方向相应值的一半左右,这是由于具有{10-10}<11-20>织构组分晶粒发生了{10-12}锥面孪生。    

4.  挤压对6N01铝合金型材性能均匀性的影响  被引次数:1
   武美妮 陈灿龙 张 勇 戴伟威 孔 见《有色金属工程》,2014年第4卷第3期
   6N01铝合金是制造车体所需的薄壁中空大型型材的良好材料,其基本力学性能数据是制定塑性加工工艺、理解塑性加工过程以及进行塑性加工过程数值模拟的基础。T4状态6N01铝合金型材室温拉伸实验表明型材的力学性能具有不均匀性和各向异性,且这种不均匀性主要体现在塑性变形抗力和塑性变形能力上,对极限承载能力的影响相对较小;其显微组织也具有不均匀性和各向异性,在截面不同位置具有不均匀的组织,沿挤压方向则形成了拉长组织和形变织构,这种组织的不均匀性与织构是导致力学性能不均匀性和各向异性的内在根源,是由于热挤压变形与冷却速度等工艺条件差异而导致的。    

5.  6061铝合金ECAP变形后退火组织稳定性和织构变化  被引次数:1
   覃继宁  张荻  张国定《中国有色金属学报》,2005年第15卷第4期
   采用一种基于等通道角挤压(ECAP)变形模式的全新的方法--DCAP方法,对6061板料进行了DCAP变形,并利用透射电镜和X射线衍射对6061铝合金DCAP变形后的退火组织和织构进行了研究.结果表明:材料经DCAP变形退火后的晶粒在330℃左右仍能保持较细的晶粒度,晶粒大小约为0.6μm;与轧制过程中通常出现的立方织构不同,DCAP退火后的主要再结晶织构为旋转立方织构{001}〈110〉,并伴有{111}〈110〉次要织构分量;退火时旋转立方织构表现出的强烈的择优生长趋势,是其成为DCAP变形后主要再结晶织构的原因.    

6.  Mg-7Gd-4Y-1Nd-0.5Zr合金热轧过程中的组织与织构演变  
   唐昌平  张新明  邓运来  李理  吴懿萍  刘杰  贺婷《中国有色金属学报》,2010年第20卷第5期
   采用金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪,对Mg-7Gd-4Y-1Nd-0.5Zr合金铸锭在450 ℃条件下轧制变形过程中的微观组织和织构演变规律进行研究.结果表明:该合金在轧制过程中存在着两种织构组分:基面织构和棱柱面织构.随变形程度的增加,基面织构不断增强,棱柱面织构不断减弱.在450 ℃条件下轧制时,棱柱面滑移系启动协调晶粒的塑性变形形成棱柱面织构,形成的棱柱面织构组分在后续变形过程中通过{10(1)2}<10(1)(1)>孪生及退火过程中孪生区域的静态再结晶而不断被削弱.    

7.  形变热处理对AZ80镁合金组织及性能的影响  被引次数:7
   路林林  杨平  王发奇  钟伟珍《中国有色金属学报》,2006年第16卷第6期
   降低挤压温度是细化镁合金晶粒和提高强度的有效手段,但对靠析出强化的AZ80镁合金来说,降低挤压温度会造成挤压时的析出,从而影响最终时效的效果。分析了在工业生产用挤压机上380℃和330℃挤压出的AZ80镁合金挤压和时效的组织和性能。结果表明:330℃挤压可获得6μm的均匀等轴晶粒组织,但冷却后的样品中明显存在析出物,后续时效过程较快,但最高强度不如高温挤压样品的最高强度;在380℃下挤压并时效后,其最高抗拉强度可达400MPa,延伸率可达8%。X射线衍射织构测定表明,{0002}//挤压轴的织构对性能的提高也起一定的作用。    

8.  AZ31镁合金挤出板降温热轧的组织和织构的演变  
   曲家惠  岳明凯  黄涛《中国有色金属学报》,2009年第19卷第7期
   研究AZ31镁合金挤出板坯在降温热轧过程中的组织和织构的演变规律.结果表明:退火前滑移和孪生是主要的变形机制和取向硬化机制;退火后长条晶的滑移和细小等轴晶晶界扩散迁移的共同作用成为主要的变形机制;随着压下量的增大,析出物开始破碎和分散,压下量在70%~80%之间时,基面织构组分的取向密度存在突变最大值,形成硬取向较强的{0001}基面织构,软化退火能大幅减弱硬取向;通过一道67%大压下量和一次软化退火可顺利地将AZ31镁合金轧制成厚0.5 mm的薄板.    

9.  TB8钛合金的热变形组织与织构  
   李萍  段园培  薛克敏  王晓溪  甘国强《中国有色金属学报》,2010年第20卷第5期
   采用电子背散射衍射(EBSD)技术对新型亚稳态β型TB8钛合金的热压缩变形组织和织构进行研究.结果表明:TB8合金热压缩变形组织呈明显的形变不均匀特征;动态再结晶的形核及长大与亚结构的演变关系极为密切;变形过程中无论动态再结晶是否发生或进行完全,形变组织都存在较强织构,造成TB8钛合金力学性能及成形性的各向异性.    

10.  热轧过程中AZ31镁合金的组织及织构演变  
   张真  汪明朴  李树梅  蒋念  胡海龙  郝诗梦《中国有色金属学报》,2010年第20卷第8期
   对AZ31镁合金铸轧板进行单道次热轧实验,利用光学显微镜、X射线和透射电镜对热轧过程中微观组织和织构的演变规律进行研究.结果表明:AZ31镁合金铸轧板具有较强的基面织构,当热轧变形量较小时,孪生是主要的变形机制;当热轧变形量较大时,位错滑移成为主要的变形机制;10%热轧态中出现的透镜状的宽孪晶使基面织构明显减弱;20%热轧过程中则出现、两种不同形貌的孪晶;当变形量大于20%时,位错滑移大量开动,基面织构也显著增强,并在随后的退火过程形成细小均匀的再结晶组织.    

11.  二次挤压对Mg-12Gd-3Y-0.6Zr合金显微组织及力学性能的影响  
   刘楚明  李冰峰  王荣  李慧中  陈志永《中国有色金属学报》,2010年第20卷第2期
   利用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪等研究二次挤压对Mg-12Gd-3Y-0.6Zr合金显微组织及力学性能的影响.研究表明:该合金经二次挤压后,晶粒尺寸细化至6 μm,提高细晶强化效果;粗大Mg_5Gd_(1-x)Y_x相增多,降低固溶强化效果;{0002}基面织构的减弱降低织构强化效果;在三者的综合作用下,合金经二次挤压后,强度有所降低,但伸长率却大幅度提高,达到20.5%,较一次挤压态合金的伸长率提高107.1%;一次挤压态合金的断裂方式是以解理断裂为主的混合断裂,二次挤压态合金的断裂方式为韧性断裂.    

12.  T1相(Al2CuLi)对铝锂合金各向异性的贡献  被引次数:2
   魏齐龙  陈铮  王永欣《有色金属》,2002年第54卷第3期
   在分析T1相基本特性的基础上,结合相关工作,论述T1相与位错的交互作用、T1相与结构的相互影响、T1相对合金各向异性的贡献及稀土Ce的作用。结果表明,T1相因其分布及形貌而难以有效阻碍共面滑移;T1相对形变织构的形成起调整作用;织构的存在使T1相的分布及其与位错的作用发生变化,从而使其强化贡献具有各向异性。Ce影响形变织构的形成和合金的时效析出,并对共面滑移具有双重作用,从而改变T1相强化的各向异性。    

13.  Fe—16Al基合金与Fe—28Al基合金的形变与再结晶织构  
   毛卫民《中国有色金属学报》,1998年第8卷第3期
   研究了Fe16Al(摩尔分数,%,下同)基合金与Fe28Al基合金的温轧形变与再结晶织构。结果表明,FeAl合金系中,不同Al含量对塑性变形及再结晶机制的影响是与由Al含量不同引起的结构变化密切相联系的。Fe16基合金形变与再结晶行为与纯BCC金属类似。Fe28Al基合金变形时外力对织构形成有敏感影响,变形时晶界的应变协调能力较弱。且再结晶后晶粒取向分布有明显的随机化倾向。    

14.  循环相变对钛的织构与屈服强度各向异性的影响  
   朱知寿 顾家琳《中国有色金属学报》,1995年第5卷第2期
   采用三维晶体取向分布函数法研究了循环相变α→β→α对工业纯钛的织构和屈服强度各向异性的影响。结果表明,经3次循环相变处理后,退火织构(1013)[1210]基本上抑制了[2110]∥ND的纤维织构,及(0002)基面型织构。原冷轧织构(2115)[0110]转变为部分[2115]∥    

15.  水平连铸-冷轧-退火工艺制备的Cu-Fe-P合金薄带特性  
   戴姣燕  尹志民  蒋蓉蓉  宋练鹏  袁远《中国有色金属学报》,2009年第19卷第10期
   以水平连铸卷坯-冷轧-退火新工艺制备Cu-0.1Fe-0.03P合金成品薄带,采用拉伸力学性能测试、金相、织构分析和电子显微分析方法研究成品薄带的显微组织结构特征.结果表明,与传统的热轧-冷轧-退火工艺制备的薄带性能相比,水平连铸卷坯-冷轧-退火新工艺没订经过热轧,连铸坯中的缩孔、疏松没有在冷轧过程中实现完全的冶金复合时,产品表面会出现麻点和起皮现象.极图和ODF织构分析表明,水平连铸卷坯-冷轧-退火新工艺制备的Cu-0.1Fe-0.03P合金薄带以{110}<112>黄铜织构为主,此外还有较弱的{110}<100>高斯织构、{123}<634>S织构以及{001}<100>立方织构.晶体学织构是薄带出现力学平面各向异性的主要原因.新工艺制备的合金薄带的抗拉强度、电导率和软化温度稍低而伸长率稍高.    

16.  钽丝的拉拔及退火织构  被引次数:6
   张新明 舒永春《中国有色金属学报》,1999年第9卷第4期
   对不同拉拔变形程度及不同温度退火后的钽丝织构, 借助极图与现代ODF 分析术进行了研究。结果表明钽丝的拉拔织构主要聚集在α取向线上,形成〈110〉丝织构,织构组分主要有{441}〈110〉,{332}〈110〉,{334}〈110〉及{115}〈110〉。丝织构的形成与发展的主要特征可用{110}〈111〉位错滑移和轴对称变形的Taylor 完全限制模型进行解释。两种不同减面率的钽丝具有明显不同的退火织构组分。77 % 冷拉减面率的钽丝退火后具有与拉拔丝基本相同的织构组分, 钽丝发生了原位再结晶。90 % 冷拉减面率的钽丝低温退火后产生同样的效果, 然而经高温退火后出现新的织构组分{111}〈110〉和{111}〈112〉随退火温度的升高而增强, 其形成由定向长大机制控制。    

17.  Zn、Ag对热挤压单相生物镁合金组织和力学性能的影响  
   赵虹  王利卿  杨波  孙世能  任玉平  潘虎成  秦高梧《有色金属工程》,2017年第7卷第2期
   利用扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)和X-射线衍射(XRD)分析了Zn、Ag元素对热挤压单相生物镁合金微观组织及力学性能的影响。X-射线衍射表明Zn和Ag元素的添加没有改变镁合金的相组成及晶体结构。添加3wt.%的Zn元素后,镁合金的屈服强度由101 MPa提高到121 MPa,抗拉强度由188 MPa提高到228 MPa,而延伸率由17.86%降低至12.57%。进一步添加0.5wt.%的Ag元素之后,合金的屈服强度和抗拉强度没有明显变化,但合金的延伸率提高至14.77%。EBSD和XRD织构结果表明,添加合金元素Zn和Ag之后,镁合金的晶粒尺寸增大,晶粒中的孪晶数量减少,但(0002)基面织构强度增加,这是其力学性能差异的根本原因。    

18.  变形镁合金的研究、开发及应用  被引次数:119
   余琨  黎文献  王日初  马正青《中国有色金属学报》,2003年第13卷第2期
   综述了国内外主要的变形镁合金材料的基本特性、力学性能和应用领域,介绍了目前变形镁合金材料的研究现状和进展,以及制备高性能变形镁合金材料的新工艺,探讨了镁合金的合金化原理和主要合金元素在变形镁合金中的作用,重点阐述了稀土元素对变形镁合金控能的影响及稀土镁合金的研究与进展。塑性变形与热处理工艺相结合,可获得高强度和优良延展性、更多样化性能的镁合金结构材料。变形镁合金将成为21世纪重要的商用轻质结构材料。    

19.  挤压态ZK60镁合金往复挤压力学性能研究  
   夏显明  薛克敏  李萍  魏宝丽《有色金属工程》,2017年第7卷第3期
   通过对挤压态ZK60镁合金进行往复挤压成形,研究往复挤压后材料的显微组织和力学性能变化规律。结果表明:往复挤压的温度和道次对ZK60镁合金力学性能及显微组织有较大的影响。随着温度提高和道次增加,ZK60镁合金显现较高的抗拉强度、较低的屈强比,较大的延伸率等,呈现了较好室温塑性变形性能;往复挤压使晶粒明显细化,伴随出现再结晶过程,细晶分布具有一定的流向性,随着挤压道次的增加,晶粒等轴倾向明显,细晶分布趋于均匀化;室温拉伸断口形貌显示随着温度升高和道次增加,韧窝数量与深度明显增加,变形能力提高显著。    

20.  等通道角挤压变形AZ31镁合金的变形行为  被引次数:2
   路君  靳丽  董杰  曾小勤  丁文江  姚真裔《中国有色金属学报》,2009年第19卷第3期
   研究挤压态和等通道角挤压(EcAE)态AZ31镁合金的变形行为与微观组织的相关性.结果表明,ECAE态AZ31镁合金的室温拉伸屈服强度与晶粒尺寸之间表现出反Hall-Petch关系,且拉压不对称性明显减弱;在室温压缩时表现出应变速率敏感性,并随变形温度升高,应变速率敏感性因子变大.挤压态合金的晶粒度为20 μm,具有典型的挤压丝织构,主要变形方式为基面位错滑移和孪生,导致了合金中明显的拉压不对称性.ECAE态合金平均品粒尺寸约为2μm,织构相对随机化,导致合金压缩时孪生比率明显下降,其他变形模式比率增加,提高了变形抗力,降低了拉压不对称性.ECAE态AZ31镁合金压缩的激活能接近其晶界扩散激活能,晶界滑移在一定程度上导致了合金的反Hall-Peteh关系的出现以及应变速率敏感性的增强.    

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